一类多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法,涉及一种控制领域的增益调度控制器设计方法,本发明还涉及一种BTT导弹控制的方法。本发明为了解决实际系统由设计信号跟踪控制器转化的子系统平衡点不都是相同的问题。本发明利用参量Lyapunov方程法和椭球不变集理论,根据选取系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,设计多平衡点饱和线性切换系统在于与时间相关的切换路径下的离散增益调度控制器。本发明适用于多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计。
1.一类多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法,其特征在于它包括下述步骤:步骤1:选取ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="54"/>为系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,如公式(1)所示ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="148"/>为系统的状态向量,Rⁿ为n维欧几里德空间,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="320"/>为ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="224"/>的导数,A_δ(t)和B_δ(t)是常数矩阵,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="205"/>为系统的输入向量,设计ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="531"/>K_δ(t)为控制增益,R^m为m维欧几里德空间,切换信号δ(t):R⁺→Ι={1,2,...,M}是一个分段时间常值函数,切换信号是与时间相关的,决定了在切换时刻子系统的切换顺序,M>1为子系统个数;ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="102"/>是系统的平衡点,当δ(t)=j时,第j个子系统起作用,其中j=1,2,...,M;假设(A_j,B_j)是可控的,A_j∈R^n×n,B_j∈R^n×m,j∈Ι且ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="482"/>是第j个子系统的平衡点;当执行器受限时,公式(1)形式的多平衡点线性切换系统可写为:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="247"/>假设输入向量受到单位饱和函数的限制,形式如下:sat(u)=[sat(u₁)xa0sat(u₂)xa0...xa0sat(u_m)]^Tsat(u_k)=sign(u_k)min{1,|u_k|},k=1,...,m对于切换信号δ(t),假设切换时间序列为:t_(j)0<t_(j)1<...<t_(j+1)0<t_(j+1)1<...<+∞,其中t_(j)i-1表示第j个子系统作用时间t_i-1,i∈Ι[0,N_j],当δ(t)=j时,子系统j被激活,则A_δ(t)=A_j,B_δ(t)=B_j,t∈[t_(j)0,t_(j+1)0);令ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="405"/>则公式(2)可表示为:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>步骤2:多平衡点饱和切换系统离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)(j=1,2,...,M)可控,公式(3)形式的多平衡点饱和切换系统离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:定义集合ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>满足集合ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="78"/>的γ_(1)i的选取方法是:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,γ₍₁₎₀为ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="77"/>中的初值,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="102"/>大于γ₍₁₎₀;矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(5)ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,I_n是单位矩阵;步骤2.2:根据椭球的标准定义形式ε(P,1)={x:x^TPx≤1},可以写为ε(P),假设子系统1内有N₁+1个椭球,且这组椭球是嵌套的;即ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>在t₍₂₎₀时刻,子系统由子系统1切换到子系统2;当子系统发生切换时,定义子系统1有如下N₁个有界的集合:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>用凸包的方法处理饱和非线性;对于i∈Ι[1,N₁],考虑下面的集合ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,|·|表示绝对值,B_(1)k表示B₁的第k列,则ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>从而根据L_(1)i和ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="178"/>的定义有ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="637"/>对于i∈Ι[1,N₁],如果ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="301"/>则可知x∈L_(1)i-1,由公式(7)可知控制律简化成xa0ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="410"/>且||u₁||_∞≤1;针对子系统1,设计如下形式的控制器ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀)时,公式(3)形式的多平衡点饱和切换系统的控制器为式(8);步骤2.3:针对子系统1,取下面的Lyapunov函数ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对于t∈[t_(1)i-1,t_(1)i],i∈Ι[1,N₁],有ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>由式(9)可解得ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,||·||表示2范数,λ_min{P(γ_(1)i)}≤P(γ_(1)i)≤λ_max{P(γ_(1)i)},λ_min{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最小特征值,λ_max{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最大特征值;那么,当i∈Ι[1,N₁]时,定义ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="425"/>在t₍₂₎₀时刻,子系统由子系统1切换到子系统2时,xa0ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>令ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="374"/>可以得出ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足公式(11)时,取γ₍₂₎₀使得ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="698"/>成立;当公式(11)成立时,则有γ₍₂₎₀的估计值为ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>公式(11)和公式(12)保证了子系统2的初值在椭球ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="191"/>边界上;且满足ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="512"/>且ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="653"/>针对子系统2进行控制器设计,设计方法重复子系统1的设计过程,直到系统切换到子系统M-1;(A_j,B_j)可控,当j=1,2,...,M-1时,则控制器u从控制器集合{u₁,u₂,...,u_M-1}依次切换,即,当t∈[t_(j)0,t_(j+1)0)时,公式(3)形式的多平衡点饱和切换系统的控制器为如下形式ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>在切换时刻t_(j+1)0,子系统j+1的初值x(t_(j+1)0)和γ_(j+1)0满足下面的公式ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="552"/>且ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>系统由子系统j切换到子系统j+1时状态收敛到子系统j+1的第一个椭球的边界上;当j=M时,系统切换到最后一个子系统,公式(3)形式的多平衡点饱和切换系统的控制器切换为ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>
2.根据权利要求1所述的一类多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法,其特征在于,步骤2.1中γ₍₁₎₀由等式(13)得出ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>且需要满足下面约束γ₍₁₎₀>max{0,2Re{λ_max{-A₁}}}其中,λ_max为矩阵的最大特征值,Re{·}是特征值的实部。
3.一种利用权利要求1所述的离散增益调度控制器实现BTT导弹控制的方法,其特征在于它包括下述步骤:步骤1:选取x为BTT导弹多平衡点饱和切换系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,如公式(2-1)所示ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>x=[ω_zxa0αxa0ω_yxa0β]^T为BTT导弹俯仰/偏航通道控制系统的状态向量,u=[δ_zxa0δ_y]^T为输入向量,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="44"/>为x的导数;其中,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>式中,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="243"/>V为导弹质心速度,m为导弹质量,α为攻角,β为侧滑角,δ_y和δ_z分别为方向舵偏角和升降舵偏角,ω_x和ω_y为导弹的转动角速度在弹体坐标系上的投影,J_x,J_y和J_z为导弹的惯性张量在弹体坐标系上的投影,m为导弹质量,c_y和c_z为导弹所受的气动力在速度坐标系中的气动系数,ρ为导弹所处高度的空间密度,S为特征面积,气动系数可以表示如下:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,c_y0为攻角和升降舵偏角均为零时的升力系数,轴对称导弹有c_y0=0,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="198"/>ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="73"/>和ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="66"/>为气动系数c_y中对应的偏导小系数,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="294"/>和ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="70"/>为气动系数c_z中偏导对应小系数,m_y和m_z为作用与导弹上的所有外力对质心之力矩在弹体坐标系各轴上分量中的力矩系数,L为特征长度,对于气动轴对称的导弹,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="592"/>和m_nr为力矩系数m_y中对应的偏导小系数,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="598"/>和m_mq为力矩系数m_z中对应的偏导小系数,力矩系数可近似表示为ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>步骤2:多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)可控(j=1,2),多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:定义集合ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>满足集合ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="70"/>的γ_(1)i的选取方法是:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,γ₍₁₎₀由ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="492"/>得出且满足γ₍₁₎₀>max{0,2Re{λ_max{-A₁}}},ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="269"/>矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(2-5)ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,I_n是单位矩阵;步骤2.2:根据椭球的标准定义形式ε(P,1)={x:x^TPx≤1},可以写为ε(P),假设子系统1内有N₁+1个椭球,且这组椭球是嵌套的;即ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>假设在t₍₂₎₀=2.5s时刻,系统由子系统1切换到子系统2;可以定义当子系统发生切换时,子系统1有如下N₁=20个有界的集合:ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀)时,子系统1发生作用,公式(2-1)形式的多平衡点线性切换系统的控制器为如下形式ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>步骤2.3:对子系统1,取下面的Lyapunov函数ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>给出子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)和γ₍₂₎₀的估计值,V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对V_(1)i-1(x(t))求导,可知:对于i∈Ι[1,N₁],有ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>其中,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="642"/>在t₍₂₎₀时刻,子系统1切换到子系统2,ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>令ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="369"/>可以得出ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足式子(2-11)时,可以得到γ₍₂₎₀的估计值ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>式子(2-11)和式子(2-12)保证了子系统2的初值在ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="184"/>椭球边界上,且ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="513"/>且ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="654"/>当切换到子系统2时,重复子系统1控制器的设计过程,那么当t∈[t₍₂₎₀,∞)时,公式(2-1)形式的多平衡点线性切换系统的控制器切换为下面形式的控制器ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/>技术领域
本发明涉及一种控制领域的增益调度控制方法,本发明还涉及一种BTT导弹控制的方法。
背景技术
现实生活中的许多系统自身表现出切换特性,即整个系统在几个不同的子系统之间依据环境因素的变化而呈现出不同的模态,最明显的例子有火车、汽车等机动车在其行进过程中的速度调整和含有饱和、滞环等环节的控制对象。一般情况下,一个典型的切换系统是由一些连续子系统或离散子系统和一个切换法则组成。整个切换系统的进行由切换法则控制,通常这个切换法则也被称为切换律、切换信号或者是切换函数,一般是依赖于时间或者是系统状态或者是两者同时的分段常值函数。“切换”作为一种控制思想,很早就在控制理论中得到了应用。由于切换系统在理论上和实际应用中都有重大价值,很多学者对其进行了研究并给出了一些结果。其中比较典型研究切换系统稳定性的方法为共同Lyapunov函数法、多重Lyapunov函数法和驻留时间法。但是,目前的切换系统的结果很多是基于一个所有子系统的平衡点都是相同的且都是原点的假设。然而,在实际系统中,子系统的平衡点不一定都是相同的。也就是说,多平衡点切换系统是描述实际现象最具有一般性的模型。由于各个子系统平衡点不同,上面提到的共同Lyapunov函数法和多重Lyapunov函数法以及驻留时间法很难适应解决此类问题。因此针对一类多平衡点切换系统的研究有一定的难点,且具有重要的理论意义和应用价值。在实际物理系统中,饱和非线性广泛存在,在设计控制系统时,不可避免地会遇到输入信号饱和限制。在某些时候,可以忽略输入饱和的影响,直接按照线性系统的控制理论设计控制器,但是在大多数情况下,忽略输入饱和的非线性特征而直接用线性系统的控制理论来设计控制器会使得系统性能迅速变坏,甚至变得不稳定。所以必须针对饱和非线性的特性采用一些特殊的控制手段来达到预期效果。由于此类控制问题具有很强的实际意义和实际应用背景,因此得到了大量学者的重视和研究,目前在处理饱和非线性方法中具有代表性的有:低增益控制、抗饱和补偿器和采用鲁棒等控制手段。低增益控制器的设计大体上有三种方法。目前在处理饱和非线性方法中具有代表性的有:低增益控制、抗饱和补偿器和采用鲁棒等控制手段。低增益控制器的设计大体上有三种方法。Lin和Saberi在文献中采用的基于极点配置的方法。Lin和Teel提出了基于代数Riccati方程的方法。综合了以上两种设计方法的优点,zhou求解一个参数化的Lyapunov方程,也得到一种低增益控制器的设计方法。一类多平衡点的切换系统是实际系统中一般性模型的描述形式,在系统控制器设计中考虑输入饱和使得控制器的设计非常困难。因此,针对具有输入饱和的多平衡点的切换系统,提出合理的控制器设计方法,且所提出的控制方法达到改善系统的性能的目的研究是十分必要的。
发明内容
本发明为了解决实际系统由设计信号跟踪控制器转化的子系统平衡点不都是相同的问题,进而提出一种多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法。一类多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法的过程为:步骤1:选取ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="48"/>为系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,如公式(1)所示 d ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) dt = A δ ( t ) ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) + B δ ( t ) u ‾ δ ( t ) - - - ( 1 ) ]]>其中,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="146"/>为系统的状态向量,Rⁿ为n维欧几里德空间,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="311"/>为ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="232"/>的导数,A_δ(t)和B_δ(t)是常数矩阵,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="203"/>为系统的输入向量,本发明中设计ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="543"/>K_δ(t)为控制增益,R^m为m维欧几里德空间,切换信号δ(t):R⁺→I={1,2,...,M}是一个分段时间常值函数,切换信号是与时间相关的,决定了在切换时刻子系统的切换顺序,M>1为子系统个数;ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="98"/>是系统的平衡点,当δ(t)=j时,第j个子系统起作用,其中j=1,2,...,M;假设(A_j,B_j)是可控的,A_j∈R^n×nB_j∈R^n×m,j∈I且ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="472"/>是第j个子系统的平衡点;当执行器受限时,系统(1)可写为: d ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) dt = A δ ( t ) ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) + B δ ( t ) sat ( u ‾ δ ( t ) ) - - - ( 2 ) ]]> x ‾ ( t 0 ) = x ‾ 0 ; ]]>假设输入向量受到单位饱和函数的限制,形式如下:sat(u)=[sat(u₁)xa0sat(u₂)xa0...xa0sat(u_m)]^Tsat(u_k)=sign(u_k)min{1,|u_k|},k=1,...,m对于切换信号δ(t),假设切换时间序列为:t_(j)0(j)1<...(j+1)0(j+1)1<...<+∞,其中t_(j)i-1表示第j个子系统作用时间t_i-1,i∈I[0,N_j],当δ(t)=j时,子系统j被激活,则A_δ(t)=A_j,B_δ(t)=B_j,t∈[t_(j)0,t_(j+1)0);令ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="396"/>则公式(2)可表示为: x . ( t ) = A δ ( t ) x ( t ) + B δ ( t ) sat ( u δ ( t ) ) - - - ( 3 ) ]]>步骤2:多平衡点饱和切换系统离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)(j=1,2,...,M)可控,多平衡点饱和切换系统(3)离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:定义集合 Γ N 1 = { γ ( 1 ) 0 , γ ( 1 ) 1 , . . . , γ ( 1 ) N 1 } , γ ( 1 ) i - 1 < γ ( 1 ) i , i ∈ I [ 1 , N 1 ] , ]]>满足集合ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="74"/>的ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="87"/>的选取方法是: γ ( 1 ) i = γ ( 1 ) 0 + i N 1 ( γ ( 1 ) N 1 - γ ( 1 ) 0 ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] - - - ( 4 ) ]]>其中,γ₍₁₎₀为ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="82"/>中的初值,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="102"/>大于γ₍₁₎₀;矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解 A 1 T P ( γ ( 1 ) i ) + P ( γ ( 1 ) i ) A 1 - P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) = - γ ( 1 ) i P ( γ ( 1 ) i ) ; ]]>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(5) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) W ( γ ( 1 ) i ) + W ( γ ( 1 ) i ) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) T = B 1 B 1 T - - - ( 5 ) ]]>其中,I_n是单位矩阵;步骤2.2:根据椭球的标准定义形式ε(P,1)={x:x^TPx≤1},可以写为ε(P),假设子系统1内有N₁个椭球,且这组椭球是嵌套的;即 ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) ⊃ . . . ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) - - - ( 6 ) ]]>在t₍₂₎₀时刻,系统由1子系统切换到2子系统;当子系统发生切换时,定义子系统1有如下N₁个有界的集合: E ( 1 ) i - 1 = ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ i ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ]]>本发明中用凸包的方法处理饱和非线性;对于i∈I[1,N₁],考虑下面的集合 L ( 1 ) i - 1 ∈ { x : | B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) x | ≤ 1 , k ∈ I [ 1 , m ] } ]]>其中,|·|表示绝对值,B_(1)k表示B₁的第k列,则 | B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) x | 2 = B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) xx T P ( γ ( 1 ) i ) B ( 1 ) k ≤ Σ k = 1 m B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) xx T P ( γ ( 1 ) i ) B ( 1 ) k = x T P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) x ≤ x T P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) tr ( P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) ) P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) x = nγ ( 1 ) i x T P ( γ ( 1 ) i ) x = x T P ( 1 ) γ i x , ∀ k ∈ I [ 1 , m ] - - - ( 7 ) ]]>从而根据L_(1)i和ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="167"/>的定义有 ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ⊆ L ( 1 ) i - 1 , ∀ i ∈ I [ 1 , N 1 ] ; ]]>对于i∈I[1,N₁],如果ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="270"/>,则可知x∈L_(1)i-1,由公式(7)可知控制律简化成 u 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) i - 1 ) ]]>x且||u₁||_∞≤1;针对子系统1,设计如下形式的控制器 u 1 = u ( 1 ) N 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) u ( 1 ) N 1 - 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) · · · u ( 1 ) 0 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) - - - ( 8 ) ]]>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀]时,系统(3)的控制器为式(8);步骤2.3:针对子系统1,取下面的Lyapunov函数 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) = nγ ( 1 ) i - 1 x T ( t ) P ( γ ( 1 ) i - 1 ) x ( t ) , ∀ x ( t ) ∈ E ( 1 ) i - 1 ]]>V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对于t∈[t_(1)i-1,t_(1)i],i∈I[1,N₁],有 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) ≤ V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ( 1 ) i - 1 ) ) e - γ ( 1 ) i - 1 ( t - t ( 1 ) i - 1 ) - - - ( 9 ) ]]>由式(9)可解得 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 1 ) i - 1 2 ( t - t ( j ) i - 1 ) | | x ( t ( 1 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) i - 1 , t ( 1 ) i ) κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 2 ( t - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) N 1 , t ( 2 ) 0 ) - - - ( 10 ) ]]>其中,||·||表示2范数,λ_min{P(γ_(1)i)}≤P(γ_(1)i)≤λ_max{P(γ_(1)i)},λ_min{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最小特征值,λ_max{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最大特征值;那么,当i∈I[1,N₁]时,定义 κ i = λ max { P ( γ ( 1 ) i ) } λ min { P ( γ ( 1 ) i ) } ; ]]>在t₍₂₎₀时刻,子系统由1切换到2时, | | x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | ; ]]>令 z 1 = x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * , ]]>可以得出 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | = | | x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x ‾ 2 * | | = | | z 1 + x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | ≤ | | z 1 | | + | | x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | + | | x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | - - - ( 11 ) ]]>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足公式(11)时,取γ₍₂₎₀使得nγ₍₂₎₀x^T(t₍₂₎₀)P(γ₍₂₎₀)x(t₍₂₎₀)=1成立;当公式(11)成立时,则有γ₍₂₎₀的估计值为 γ ( 2 ) 0 λ max ( P ( γ ( 2 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | 2 γ ( 2 ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A 2 } } } - - - ( 12 ) ]]>公式(11)和公式(12)保证了子系统2的初值在椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="194"/>边界上;且满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="510"/>且 ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ∩ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ≠ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ]]>针对子系统2进行控制器设计,设计方法重复子系统1的设计过程,直到系统切换到子系统M-1;(A_j,B_j)可控,当j=1,2,...,M-1时,则控制器u从控制器集合{u₁,u₂,...,u_M-1}依次切换,即,当t∈[t_(j)0,t_(j+1)0)时,系统(3)的控制器为如下形式 u j = u ( j ) N j = - B j T P ( γ ( j ) N j ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ N j ) u ( j ) N j - 1 = - B j T P ( γ ( j ) N j - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ N j - 1 ) ϵ ( P ( j ) γ N j ) . . . u ( j ) 0 = - B j T P ( γ ( j ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ 0 ) ϵ ( P ( j ) γ 1 ) ]]>在切换时刻t_(j+1)0,子系统j+1的初值x(t_(j+1)0)和γ_(j+1)0满足下面的公式 | | x ( t ( j + 1 ) 0 ) | | ≤ κ N j 1 2 e - γ ( j ) N 2 ( t ( j + 1 ) 0 - t ( j ) N j ) | | x ( t ( j ) N j ) | | + | | x - j * - x - j + 1 * | | ]]> γ ( j + 1 ) 0 λ max ( P ( γ ( j + 1 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( j + 1 ) 0 ) | | 2 γ ( j ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A j } } } ]]>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="606"/>且 ϵ ( P ( γ ( j + 1 ) 0 ) ) ∩ ϵ ( P γ ( j ) N j ) ≠ ϵ ( P γ ( j ) N j ) ]]>系统由子系统j切换到子系统j+1时状态收敛到子系统j+1的第一个椭球的边界上;当j=M时,系统切换到最后一个子系统,系统(3)的控制器切换为 u M = u ( M ) N M = - B M T P ( γ ( M ) N M ) x , x ∈ ϵ ( P ( M ) γ N M ) u ( M ) N M - 1 = - B M T P ( γ ( M ) N M - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( M ) γ N M - 1 ) ϵ ( P ( M ) γ N M ) . . . u ( M ) 0 = - B M T P ( γ ( M ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( M ) γ 0 ) ϵ ( P ( M ) γ 1 ) ]]>步骤2.1中γ₍₁₎₀由等式(13)得出 n γ ( 1 ) 0 x ( 1 ) 0 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x ( 1 ) 0 = 1 - - - ( 13 ) ]]>且需要满足下面约束γ₍₁₎₀>max{0,2Re{λ_max{-A₁}}}其中,λ_max为矩阵的最大特征值,Re{·}是特征值的实部。多平衡点切换系统的稳定性分析如下:当j=1,2,...,M-1时,如果i∈I[1,N_j],t∈[t_(j)i-1,t_(j)i)时,状态x(t_(j)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="192"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="173"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="331"/>时,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="179"/>从椭球的边界ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="195"/>收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="207"/>的边界;当j=M,也就是切换到子系统M时,有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( M ) i - 1 2 ( t - t ( M ) i - 1 ) | | x ( t ( M ) i - 1 ) | | , [ t ( M ) i - 1 , t ( M ) i ) κ N M 1 2 e - γ ( M ) N M 2 ( t - t ( M ) N M ) | | x ( t ( M ) N M ) | | , t ∈ [ t ( M ) N M , ∞ ) ]]>即对于i∈I[1,N_M],当t∈[t_(M)i-1,t_(M)i),状态x(t_(M)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="206"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="188"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="288"/>时,状态指数收敛到原点,因此系统(3)是指数稳定的。本发明利用参量Lyapunov方程法和椭球不变集理论,设计了多平衡点饱和线性切换系统在于与时间相关的切换路径下的离散增益调度控制器。所提出的控制器设计方法可实现切换系统半全局镇定(局部镇定),且N_j越大,切换次数越多,相应的γ_(j)i-1(状态的收敛速度)的控制律u_(j)i-1作用的时间越短。
附图说明
图1多平衡点饱和切换系统(3)离散增益调度控制器设计流程图;图2控制量δ_z的仿真曲线;图3控制量δ_y的仿真曲线;图4状态x₁的仿真曲线;图5状态x₂的仿真曲线;图6状态x₃的仿真曲线;图7状态x₄的仿真曲线。
具体实施方式
具体实施方式一:结合图1说明本实施方式,一类多平衡点饱和切换系统的离散增益调度控制器设计方法包括下述步骤:步骤1:选取ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="39"/>为系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,如公式(1)所示 d ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) dt = A δ ( t ) ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) + B δ ( t ) u ‾ δ ( t ) - - - ( 1 ) ]]>其中,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="148"/>为系统的状态向量,Rⁿ为n维欧几里德空间,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="602"/>的导数,A_δ(t)和B_δ(t)是常数矩阵,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="208"/>为系统的输入向量,本发明中设计ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="544"/>K_δ(t)为控制增益,R^m为m维欧几里德空间,切换信号δ(t):R⁺→I={1,2,...,M}是一个分段时间常值函数,切换信号是与时间相关的,决定了在切换时刻子系统的切换顺序,M>1为子系统个数;ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="98"/>是系统的平衡点,当δ(t)=j时,第j个子系统起作用,其中j=1,2,...,M;假设(A_j,B_j)是可控的,A_j∈R^n×nB_j∈R^n×m,j∈I且ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="460"/>是第j个子系统的平衡点;当执行器受限时,系统(1)可写为: d ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) dt = A δ ( t ) ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) + B δ ( t ) sat ( u ‾ δ ( t ) ) - - - ( 2 ) ]]> x ‾ ( t 0 ) = x ‾ 0 ; ]]>假设输入向量受到单位饱和函数的限制,形式如下:sat(u)=[sat(u₁)xa0sat(u₂)...sat(u_m)]^Tsat(u_k)=sign(u_k)min{1,|u_k|},k=1,...,m对于切换信号δ(t),假设切换时间序列为:t_(j)0(j)1<...(j+1)0(j+1)1<...<+∞,其中t_(j)i-1表示第j个子系统作用时间t_i-1,i∈I[0,N_j],当δ(t)=j时,子系统j被激活,则A_δ(t)=A_j,B_δ(t)=B_j,t∈[t_(j)0,t_(j+1)0);令ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="401"/>则公式(2)可表示为: x · ( t ) = A δ ( t ) x ( t ) + B δ ( t ) sat ( u δ ( t ) ) - - - ( 3 ) ]]>步骤2:多平衡点饱和切换系统离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)(j=1,2,...,M)可控,多平衡点饱和切换系统(3)离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:定义集合 Γ N 1 = { γ ( 1 ) 0 , γ ( 1 ) 1 , · · · , γ ( 1 ) N 1 } , γ ( 1 ) i - 1 < γ ( 1 ) i , i ∈ I [ 1 , N 1 ] , ]]>满足集合ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="74"/>的ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="83"/>的选取方法是: γ ( 1 ) i = γ ( 1 ) 0 + i N 1 ( γ ( 1 ) N 1 - γ ( 1 ) 0 ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] - - - ( 4 ) ]]>其中,γ₍₁₎₀为ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="81"/>中的初值,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="105"/>大于γ₍₁₎₀;矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解 A 1 T P ( γ ( 1 ) i ) + P ( γ ( 1 ) i ) A 1 - P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) = - γ ( 1 ) i P ( γ ( 1 ) i ) ; ]]>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(5) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) W ( γ ( 1 ) i ) + W ( γ ( 1 ) i ) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) T = B 1 B 1 T - - - ( 5 ) ]]>其中,I_n是单位矩阵;步骤2.2:根据椭球的标准定义形式ε(P,1)={x:x^TPx≤1},可以写为ε(P),假设子系统1内有N₁个椭球,且这组椭球是嵌套的;即 ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) ⊃ · · · ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ N j ) - - - ( 6 ) ]]>在t₍₂₎₀时刻,系统由1子系统切换到2子系统;当子系统发生切换时,定义子系统1有如下N₁个有界的集合: E ( 1 ) i - 1 = ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ i ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ]]>本发明中用凸包的方法处理饱和非线性;对于i∈I[1,N₁],考虑下面的集合 I ( 1 ) i - 1 ∈ { x : | B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) x | ≤ 1 , k ∈ I [ 1 , m ] } ]]>其中,|·|表示绝对值,B_(1)k表示B₁的第k列,则 | B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) x | 2 = B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) xx T P ( γ ( 1 ) i ) B ( 1 ) k ≤ Σ k = 1 m B ( 1 ) k T P ( γ ( 1 ) i ) xx T P ( γ ( 1 ) i ) B ( 1 ) k = x T P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) x ≤ x T P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) tr ( P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) ) P 1 / 2 ( γ ( 1 ) i ) x = n γ ( 1 ) i x T P ( γ ( 1 ) i ) x = x T P ( 1 ) γ i x , ∀ k ∈ I [ 1 , m ] - - - ( 7 ) ]]>从而根据ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="82"/>和ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="172"/>的定义有 ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ⊆ L ( 1 ) i - 1 , ∀ i ∈ I [ 1 , N 1 ] ; ]]>对于i∈I[1,N₁],如果ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="304"/>则可知x∈L_(1)i-1’由公式(7)可知控制律简化成 u 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) i - 1 ) x ]]>且||u₁||_∞≤1;针对子系统1,设计如下形式的控制器 u 1 = u ( 1 ) N 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) u ( 1 ) N 1 - 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) . . . u ( 1 ) 0 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) - - - ( 8 ) ]]>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀)时,系统(3)的控制器为式(8);步骤2.3:针对子系统1,取下面的Lyapunov函数 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) = n γ ( 1 ) i - 1 x T ( t ) P ( γ ( 1 ) i - 1 ) x ( t ) , ∀ x ( t ) ∈ E ( 1 ) i - 1 ]]>V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对于t∈[t_(1)i-1,t_(1)i],i∈I[1,N₁],有 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) ≤ V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ( 1 ) i - 1 ) ) e - γ ( 1 ) i - 1 ( t - t ( 1 ) i - 1 ) - - - ( 9 ) ]]>由式(9)可解得 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 1 ) i - 1 2 ( t - t ( j ) i - 1 ) | | x ( t ( 1 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) i - 1 , t ( 1 ) i ) κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 2 ( t - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) N 1 , t ( 2 ) 0 ) - - - ( 10 ) ]]>其中,||·||表示2范数,λ_min{P(γ_(1)i)}≤P(γ_(1)i)≤λ_max{P(γ_(1)i)},λ_min{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最小特征值,λ_max{P(γ_(1)i)}表示对称矩阵P(γ_(1)i)的最大特征值;那么,当i∈I[1,N₁]时,定义 κ i = λ max { P ( γ ( 1 ) i ) } λ min { P ( γ ( 1 ) i ) } ; ]]>在t₍₂₎₀时刻,子系统由1切换到2时, | | x - ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | ; ]]>令 z 1 = x - ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * , ]]>可以得出 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | = | | x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x ‾ 2 * | | = | | z 1 + x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | ≤ | | z 1 | | + | | x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 1 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | + | | x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | - - - ( 11 ) ]]>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足公式(11)时,取γ₍₂₎₀使得nγ₍₂₎₀x^T(t₍₂₎₀)P(γ₍₂₎₀)x(t₍₂₎₀)=1成立;当公式(11)成立时,则有γ₍₂₎₀的估计值为 γ ( 2 ) 0 λ max ( P ( γ ( 2 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | 2 γ ( 2 ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A 2 } } } - - - ( 12 ) ]]>公式(11)和公式(12)保证了子系统2的初值在椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="199"/>边界上;且满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="514"/>且 ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ∩ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ≠ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ]]>针对子系统2进行控制器设计,设计方法重复子系统1的设计过程,直到系统切换到子系统M-1;(A_j,B_j)可控,当j=1,2,...,M-1时,则控制器u从控制器集合{u₁,u₂,...,u_M-1}依次切换,即,当t∈[t_(j)0,t_(j+1)0)时,系统(3)的控制器为如下形式 u j = u ( j ) N j = - B j T P ( γ ( j ) N j ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ N j ) u ( j ) N j - 1 = - B j T P ( γ ( j ) N j - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ N j - 1 ) ϵ ( P ( j ) γ N j ) · · · u ( j ) 0 = - B j T P ( γ ( j ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( j ) γ 0 ) ϵ ( P ( j ) γ 1 ) ]]>在切换时刻t_(j+1)0,子系统j+1的初值x(t_(j+1)0)和γ_(j+1)0满足下面的公式 | | x ( t ( j + 1 ) 0 ) | | ≤ κ N j 1 2 e - γ ( j ) N 2 ( t ( j + 1 ) 0 - t ( j ) N j ) | | x ( t ( j ) N j ) | | + | | x ‾ j * - x ‾ j + 1 * | | ]]> γ ( j + 1 ) 0 λ max ( P ( γ ( j + 1 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( j + 1 ) 0 ) | | 2 γ ( j ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A j } } } ]]>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="547"/>且 ϵ ( P ( j + 1 ) γ 0 ) ∩ ϵ ( P ( j ) γ N j ) ≠ ϵ ( P ( j ) γ N j ) ]]>系统由子系统j切换到子系统j+1时状态收敛到子系统j+1的第一个椭球的边界上;当j=M时,系统切换到最后一个子系统,系统(3)的控制器切换为 u M = u ( M ) N M = - B M T P ( γ ( M ) N M ) x , x ∈ x ∈ ϵ ( P ( M ) γ N M ) u ( M ) N M - 1 = - B M T P ( γ ( M ) N M - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( M ) γ N M - 1 ) ϵ ( P ( M ) γ N M ) . . . u ( M ) 0 = - B M T P ( γ ( M ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( M ) γ 0 ) ϵ ( P ( M ) γ 1 ) ]]>多平衡点切换系统的稳定性分析如下:当j=1,2,...,M-1时,如果i∈I[1,N_j],t∈[t_(j)i-1,t_(j)i)时,状态x(t_(j)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="192"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="173"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="331"/>时,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="179"/>从椭球的边界ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="195"/>收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="207"/>的边界;当j=M,也就是切换到子系统M时,有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( M ) i - 1 2 ( t - t ( M ) i - 1 ) | | x ( t ( M ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( M ) i - 1 , t ( M ) i ) κ N M 1 2 e - γ ( M ) N M 2 ( t - t ( M ) N M ) | | x ( t ( M ) N M ) | | , t ∈ [ t ( M ) N M , ∞ ) ]]>即对于i∈I[1,N_M],当t∈[t_(M)i-1,t_(M)i),状态x(t_(M)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="207"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="188"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="288"/>时,状态指数收敛到原点,因此系统(3)是指数稳定的。具体实施方式二:本实施方式所述的步骤2.1中γ₍₁₎₀由等式(13)得出 nγ ( 1 ) 0 x ( 1 ) 0 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x ( 1 ) 0 = 1 - - - ( 13 ) ]]>且需要满足下面约束 γ ( 1 ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A 1 } } } ]]>其中,λ_max为矩阵的最大特征值,Re{·}是特征值的实部。其它步骤与具体实施方式一相同。具体实施方式三:本实施方式利用具体实施方式一所述的离散增益调度控制器实现BTT导弹控制的方法包括下述步骤:步骤1:选取x为BTT导弹多平衡点饱和切换系统的状态向量,建立多平衡点线性切换系统,如公式(2-1)所示 x · = A ( t ) x + B ( t ) u - - - ( 2 - 1 ) ]]>x=[ω_zxa0αxa0ω_yβ]^T为BTT导弹俯仰/偏航通道控制系统的状态向量,u=[δ_zxa0δ_y]^T为的输入向量,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="52"/>为x的导数;其中, A ( t ) = 1 J z ( 1 2 V m mq L + m z α · ) qSL 1 J z m z α qSL J x - J y J z ω x 1 J z ( m z β + m z α · ω x ) qSL 1 - 1 Vm c y α qS 0 - ω x - 1 Vm c y β qS J x - J y J z ω x 1 J y ( m y α + m y β · ω x ) qSL 1 J y ( 1 2 V m mr L + m y β · ) qSL 1 J y m y β qSL 0 ω x + 1 Vm c z α qS 1 1 Vm c z β qS ]]> B ( t ) = 1 J z m z δ z qSL 1 J z m z δ y qSL - 1 mV c y δ z qS - 1 mV c y δ y qS 1 J y m y δ z qSL 1 J y m y δ y qSL 1 mV c z δ z qS 1 mV c z δ y qS ]]>式中,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="246"/>V为导弹质心速度,m为导弹质量,α为攻角,β为侧滑角,δ_y和δ_z分别为方向舵偏角和升降舵偏角,ω_x和ω_y为导弹的转动角速度在弹体坐标系上的投影,J_x,J_y和J_z为导弹的惯性张量在弹体坐标系上的投影,m为导弹质量,c_y和c_z为导弹所受的气动力在速度坐标系中的气动系数,ρ为导弹所处高度的空间密度,S为特征面积,气动系数可以表示如下: c y = c y 0 + c y α α + c y β β + c y δ z δ z + c y δ y δ y c z = c z α α + c z β β + c z δ z δ z + c z δ y δ y - - - ( 2 - 2 ) ]]>其中,c_y0为攻角和升降舵偏角均为零时的升力系数,本发明研究的轴对称导弹有c_y0=0,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="279"/>和ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="62"/>为气动系数c_y中对应的偏导小系数,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="280"/>和ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="62"/>为气动系数c_z中偏导对应小系数,m_y和m_z为作用与导弹上的所有外力对质心之力矩在弹体坐标系各轴上分量中的力矩系数,L为特征长度,对于气动轴对称的导弹,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="337"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="201"/>和m_nr为力矩系数m_y中对应的偏导小系数,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="556"/>和m_mq为力矩系数m_z中对应的偏导小系数,力矩系数可近似表示为 m y = m y α α + m y β + + m y β · β · + m y δ z δ z + c y δ y δ y + m nr L 2 V ω y m z = m z α α + m z α · α · + m z β β + m z δ z δ z + m z δ y δ y + m mq L 2 V ω z - - - ( 2 - 3 ) ]]>步骤2:多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)可控(j=1,2),多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:定义集合 Γ N 1 = { γ ( 1 ) 0 , γ ( 1 ) 1 , · · · , γ ( 1 ) N j } , γ ( 1 ) i - 1 < γ ( 1 ) i , i ∈ I [ 1 , N 1 ] , ]]>满足集合Γ_N1的γ_(1)i的选取方法是: γ ( 1 ) i = γ ( 1 ) 0 + i N j ( γ ( 1 ) N j - γ ( 1 ) 0 ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] - - - ( 2-4 ) ]]>其中,γ₍₁₎₀由ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="486"/>得出且满足γ₍₁₎₀>max{0,2Re{λ_max{-A₁}}},ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="272"/>矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解 A 1 T P ( γ ( 1 ) i ) + P ( γ ( 1 ) i ) A 1 - P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) = - γ ( 1 ) i P ( γ ( 1 ) i ) ]]>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(2-5) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) W ( γ ( 1 ) i ) + W ( γ ( 1 ) i ) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) T = BB T - - - ( 2-5 ) ]]>其中,I_n是单位矩阵;步骤2.2:根据椭球的标准定义形式ε(P,1)={x:x^TPx≤1},假设子系统1内有N₁个椭球,且这组椭球是嵌套的;即 ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) ⊃ · · · ⊃ ϵ ( P ( 1 ) γ N j ) - - - ( 2 - 6 ) ]]>假设在t₍₂₎₀=2.5s时刻,系统由1子系统切换到2子系统;可以定义当子系统发生切换时,第1子系统有如下N₁=20个有界的集合: E ( 1 ) i - 1 = ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ i ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ]]>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀)时,子系统1发生作用,系统(2-1)的控制器为如下形式 u 1 = u ( 1 ) N 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) u ( 1 ) N 1 - 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) · · · u ( 1 ) 0 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) - - - ( 2 - 8 ) ]]>步骤2.3:对子系统1,取下面的Lyapunov函数 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) = nγ ( 1 ) i - 1 x T ( t ) P ( γ ( 1 ) i - 1 ) x ( t ) , ∀ x ( t ) ∈ E ( 1 ) i - 1 ]]>给出子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)和γ₍₂₎₀的估计值,V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对V_(1)i-1(x(t))求导,可知:对于i∈I[1,N₁],有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 1 ) i - 1 2 ( t - t ( 1 ) i - 1 ) | | x ( t ( 1 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) i - 1 , t ( 1 ) i ) κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 1 2 ( t - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) N 1 , t ( 2 ) 0 ) - - - ( 2 - 10 ) ]]>其中, κ i = λ max { P ( γ ( 1 ) i ) } λ min { P ( γ ( 1 ) i ) } , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ; ]]>在t₍₂₎₀时刻,子系统1切换到子系统2, | | x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x j * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 1 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | ; ]]>令 z 1 = x ‾ ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * , ]]>可以得出 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | ≤ | | z 1 | | + | | x ‾ 1 * - x ‾ 2 * | | - - - ( 2 - 11 ) ]]>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足式子(2-11)时,可以得到γ₍₂₎₀的估计值 γ ( 2 ) 0 λ max ( P ( γ ( 2 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | 2 γ ( 2 ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A 2 } } } - - - ( 2 - 12 ) ]]>式子(2-11)和式子(2-12)保证了子系统2的初值在ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="186"/>椭球边界上,且ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="616"/>且 ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ∩ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ≠ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ]]>当切换到子系统2时,重复子系统1控制器的设计过程,那么当t∈[t₍₂₎₀,∞)时,系统(2-1)的控制器切换为下面形式的控制器 u 2 = u ( 2 ) N 2 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) N 2 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 ) u ( 2 ) N 2 - 1 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) N 2 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 - 1 ) ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 ) · · · u ( 2 ) 0 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 2 ) γ 1 ) ]]>多平衡点切换系统的稳定性分析:当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足式子(2-11)时,γ₍₂₎₀满足式子(2-12)时,可以看出对于的i∈I[1,N₁],当t∈[t_(1)i-1,t_(1)i),状态x(t_(1)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="192"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="174"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="292"/>时,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="178"/>从椭球的边界ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="195"/>收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="188"/>的边界;针对第2个子系统设计一组嵌套的椭球,即N₂=10式子(2-11)和式子(2-12)保证了子系统2的初值在ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="182"/>椭球边界上;类似于子系统1的稳定性,对于子系统2,则有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 2 ) i - 1 2 ( t - t ( 2 ) i - 1 ) | | x ( t ( 2 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 2 ) i - 1 , t ( 2 ) i ) κ N 2 1 2 e - γ ( 2 ) N 2 2 ( t - t ( 2 ) N 2 ) | | x ( t ( 2 ) N 2 ) | | , t ∈ [ t ( 2 ) N 2 , ∞ ) ]]>其中, κ i = λ max { P ( γ ( 2 ) i ) } λ min { P ( γ ( 2 ) i ) } , i ∈ I [ 1 , N 2 ] ; ]]>也就是说对于的i∈I[1,N₂],当t∈[t_(2)i-1,t_(2)i)时,状态x(t_(2)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="194"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="178"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="270"/>时,状态指数收敛到原点,因此闭环系统(2-1)是指数稳定的。具体实施例步骤1:BTT导弹俯仰/偏航通道控制系统的数学模型为: d ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) dt = A δ ( t ) ( x ‾ ( t ) - x ‾ δ ( t ) * ) + B δ ( t ) u ‾ δ ( t ) ]]> A ( t ) = a 1 a 2 J x - J y J z ω x a 3 ω x 1 a 4 0 - ω x 57.3 J z - J x J y ω x a 5 ω x a 6 a 7 0 ω x 57.3 1 a 8 , B ( t ) = b 1 0 b 2 0 0 b 3 0 b 4 - - - ( 2 - 13 ) ]]>其中,x=[ω_zxa0αxa0ω_yβ]^T,u=[δ_zxa0δ_y]^T。上述模型是一个复杂的时变系统。在整个飞行过程中,随着飞行高度及速度的变化,导弹的启动系数是不断闭环的。考虑到导弹控制系统的时变特性和工程上的可实现性,对导弹俯仰/偏航通道的自动驾驶仪系统采用多模型控制器,在特征点上的局部控制器设计完成之后,将其按一定的规则连接起来构成系统的全局控制器。以两个平衡点为例: A 1 = - 1.8780 - 26.1298 - 5.2356 1.9895 1.0000 - 1.5060 0 - 6.9808 5.2356 - 2.0593 - 1.9500 - 39.7606 0 6.9808 1.0000 - 0.7710 , B 1 = - 172.5729 0 - 0.2430 0 0 - 170.4948 0 - 0.1910 - - - ( 2 - 14 ) ]]>对应的平衡点为 x 1 * = 10 0 9 0 T . ]]> A 2 = - 0.4410 - 50.9849 - 5.2356 0.3002 1.0000 - 0.4210 0 - 6.9808 5.2356 - 0.3002 - 0.4410 9.6454 0 6.9808 1.0000 0.2430 , B 2 = - 43.8434 0 - 0.0780 0 0 - 59.5839 0 - 0.0720 - - - ( 2 - 15 ) ]]>对应平衡点为 x 2 * = 9.8 0 7 0 T . ]]>步骤2:多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计:假设(A_j,B_j)可控(j=1,2),多平衡点BTT导弹离散增益调度控制器设计具体实现过程如下:步骤2.1:P(γ_(1)i)(i∈I[1,N₁])的求解定义集合ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="544"/>γ_(1)i-1<γ_(1)i,i∈I[1,N₁],N₁=20,满足集合ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="79"/>的γ_(1)i的选取可以任意设计,其中,x(0)=[23.9566xa0010.00630]^T,那么求得γ₍₁₎₀=3.3384,选ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="237"/>γ_(1)i选取的方法是: γ ( 1 ) i = γ ( 1 ) 0 + i N 1 ( γ ( 1 ) N 1 - γ ( 1 ) 0 ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ]]>矩阵P(γ_(1)i)是下面参量Riccati方程的唯一对称正定解 A 1 T P ( γ ( 1 ) i ) + P ( γ ( 1 ) i ) A 1 - P ( γ ( 1 ) i ) B 1 B 1 T P ( γ ( 1 ) i ) = - γ ( 1 ) i P ( γ ( 1 ) i ) ]]>令P(γ_(1)i)=W^-1(γ_(1)i),那么解参量Riccati方程可转化为解参量Lyapunov方程(2-16) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) W ( γ ( 1 ) i ) + W ( γ ( 1 ) i ) ( A 1 + γ ( 1 ) i 2 I n ) T = BB T - - - ( 2 - 16 ) ]]>步骤2.2:饱和非线性的处理假设在t₍₂₎₀=2.5s时刻,γ₍₂₎₀=3.3384,选ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="236"/>γ_(2)i由式子ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="700"/>解得。同理P(γ_(2)i)由参量Lyapunov方程给出。系统由1子系统切换到2子系统。可以定义当子系统发生切换时,第1子系统有如下N₁=20个有界的集合: E ( 1 ) i - 1 ϵ ( P ( 1 ) γ i - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ i ) , i ∈ I [ 1 , N 1 ] ]]>当t∈[t₍₁₎₀,t₍₂₎₀)时,子系统1发生作用,系统(3)的控制器为如下形式 u 1 = u ( 1 ) N 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) u ( 1 ) N 1 - 1 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) N 1 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 - 1 ) ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) . . . u ( 1 ) 0 = - B 1 T P ( γ ( 1 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 1 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 1 ) γ 1 ) - - - ( 2 - 17 ) ]]>对子系统1,取下面的Lyapunov函数 V ( 1 ) i - 1 ( x ( t ) ) = 4 γ ( 1 ) i - 1 x T ( t ) P ( γ ( 1 ) i - 1 ) x ( t ) , ∀ x ( t ) ∈ E ( 1 ) i - 1 ]]>在t₍₂₎₀时刻,子系统1切换到子系统2。步骤2.3:给出子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)和γ₍₂₎₀的估计值可以看出V_(1)i-1(x(t))是时不变的,对V_(1)i-1(x(t))求导,可知:对于i∈I[1,N₁],有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 1 ) i - 1 2 ( t - t ( 1 ) i - 1 ) | | x ( t ( 1 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) i - 1 , t ( 1 ) i ) κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 1 2 ( t - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | , t ∈ [ t ( 1 ) N 1 , t ( 2 ) 0 ) - - - ( 2 - 18 ) ]]>其中, κ i = λ max { P ( γ ( 1 ) i ) } λ min { P ( γ ( 1 ) i ) } , ]]>i∈I[1,N₁]。此时,可以得出, | | x - ( t ( 2 ) 0 ) - x j * | | ≤ κ N 1 1 2 e - γ ( 1 ) N 1 2 ( t ( 2 ) 0 - t ( 1 ) N 1 ) | | x ( t ( 1 ) N 1 ) | | ]]>令 z 1 = x - ( t ( 2 ) 0 ) - x 1 * , ]]>可以得出 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | ≤ | | z 1 | | + | | x - 1 * - x - 2 * | | - - - ( 2 - 19 ) ]]>当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足式子(2-19)时,可以得到γ₍₂₎₀的估计值 γ ( 2 ) 0 λ max ( P ( γ ( 2 ) 0 ) ) ≥ 1 | | x ( t ( 2 ) 0 ) | | 2 γ ( 2 ) 0 > max { 0,2 Re { λ max { - A 2 } } } - - - ( 2 - 20 ) ]]>式子(2-19)和式子(2-20)保证了子系统2的初值在ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="182"/>椭球边界上,且满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="516"/>且 ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ∩ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ≠ ϵ ( P ( 1 ) γ N 1 ) ]]>第2个子系统设计一组嵌套的椭球,即N₂=10当切换到子系统2时,重复子系统1控制器的设计过程,那么当t∈[t₍₂₎₀,∞)时,系统(3)的控制器切换为下面形式的控制器 u 2 = u ( 2 ) N 2 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) N 2 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 ) u ( 2 ) N 2 - 1 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) N 2 - 1 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 - 1 ) ϵ ( P ( 2 ) γ N 2 ) . . . u ( 2 ) 0 = - B 2 T P ( γ ( 2 ) 0 ) x , x ∈ ϵ ( P ( 2 ) γ 0 ) ϵ ( P ( 2 ) γ 1 ) ]]>仿真效果如图4、图5、图6和图7所示,第一个子系统N₁=20,第二个子系统N₂=10,可以看出,第一个子系统的收敛时间是小于第二个子系统的,且整个切换系统是稳定的。从仿真效果图2和3可以看出,两个控制量均在要求的范围内。多平衡点切换系统的稳定性分析:当子系统2的初值即瞬间切换的初始条件x(t₍₂₎₀)满足式子(2-19)时,γ₍₂₎₀满足式子(2-20)时,可以看出对于的i∈I[1,N₁],当t∈[t_(1)i-1,t_(1)i),状态x(t_(1)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="192"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="174"/>的边界,当 t ∈ [ t ( 1 ) N 1 , t ( 2 ) 0 ) ]]>时,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="180"/>从椭球的边界ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="194"/>收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="185"/>的边界。针对第2个子系统设计一组嵌套的椭球,即N₂=10式子(2-19)和式子(2-20)保证了子系统2的初值在ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="180"/>椭球边界上。类似于子系统1的稳定性,对于子系统2,则有 | | x ( t ) | | ≤ κ i - 1 1 2 e - γ ( 2 ) i - 1 2 ( t - t ( 2 ) i - 1 ) | | x ( t ( 2 ) i - 1 ) | | , t ∈ [ t ( 2 ) i - 1 , t ( 2 ) i ) κ N 2 1 2 e - γ ( 2 ) N 2 2 ( t - t ( 2 ) N 2 ) | | x ( t ( 2 ) N 2 ) | | , t ∈ [ t ( 2 ) N 2 , ∞ ) ]]>其中, κ i = λ max { P ( γ ( 2 ) i ) } λ min { P ( γ ( 2 ) i ) } , i ∈ I [ 1 , N 2 ] . ]]>也就是说对于的i∈I[1,N₂],当t∈[t_(2)i-1,t_(2)i)时,状态x(t_(2)i-1)从椭球ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="190"/>的边界指数收敛到ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="180"/>的边界,当ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="268"/>时,状态指数收敛到原点,因此闭环系统(19)是指数稳定的。